Оглавление:
Теплообмен при продольном обтекании пластины и течении в трубе
- Уравнение энергии относительно, таким образом, температурные поля, полученные из уравнения теплопроводности для PR 0.7 111. Рисунок 1 111. Безразмерная температура газа 0-0оо-график в u 7×2 в зависимости от безразмерного расстояния от стенки. Параметр количество 202. Здесь восстановительный коэффициент g определяется уравнением 196. Случай-0 соответствует теплопередаче, которая не учитывает теплоту трения в соответствии с рисунком 2. 87. В Кэ 1 имеются 0м, 0С. Это означает, что под воздействием аэродинамического нагрева на поверхности устанавливается температура самой пластины, в результате чего прекращается теплообмен с потоком газа.
При всех значениях от 1 до 00 0 1 00 пластина получает тепло от газа, но составляет ООо. В результате направление теплового потока в этих условиях уже не определяется знаком разности температур 0-ода и зависит от характера зависимости. Я имею в виду, г — — -. L и 2 Иначе говоря Пластина излучает тепло 0 0v, то есть Qu 1 Плита получает тепло Т-Е-1. 203а 2036 год. Если мы обратимся здесь к проблеме теплопередачи, то прежде всего отметим, что мы уже применяли коэффициент теплопередачи а раньше. Тоже фигура. 111.Температурное поле нагретых или охлажденных пластин с ламинарным пограничным слоем с учетом теплоты трения Pr 0,7 по порхаузену.
Соотношение, подобное закону Кирхгофа, существует между поглощательной и излучательной способностями только для определенных типов поверхностей. Людмила Фирмаль
Я-безразмерное расстояние от стенки R 2av э-0о е 0-без учета теплоты трения. В обтекании пластины без трения, в виде, соответствующем формуле 22а — Да. Двести четыре Теперь для течения с выделением теплоты трения необходимо определить величину a по уравнению Часть 4-е в-г. двести пять Это относится как к ламинарным, так и к турбулентным течениям, поскольку они непосредственно выводятся из линейности дифференциального уравнения.
Уравнение интенсивности теплопередачи, полученное без учета теплоты трения, строго справедливо для определения АЭ из уравнения 205 до тех пор, пока не возникнет новый эффект из-за высокого расхода, изменения физических констант из-за давления и температуры, ударных волн и необходимости корректировки. x как коэффициенты теплопередачи a и ab, так и соответствующие численные Li и Li связаны между собой следующими зависимостями ГУТ2срОц,-ОСО Двести шесть Чтобы определить коэффициент теплопередачи ae, необходимо знать коэффициент рекуперации g в соответствии с формулой 196.
Фактическая граница применимости уравнения теплопередачи, полученного для несжимаемых жидкостей при распространении в быстром потоке путем переключения на АВ, должна быть установлена экспериментально. Для ламинарного пограничного слоя известны экспериментальные данные Eber g, полученные при продольном обтекании cone. In область Кей, 104-1 и М, 0,88-4,65, формула как в условиях нагрева, так и охлаждения Н11 0.767 Ке РЛ. Двести семь Значение, соответствующее этому уравнению, на 95 превышает ожидаемое значение для плоской пластины, основанное на уравнении 15.Угол наклона конуса составлял 10-30 градусов. Н11 м.
Следует подчеркнуть, что независимость системы устанавливается, но в случае, если коэффициент восстановления, значение G является 0.845. В случае турбулентного пограничного слоя Эбер определяет коэффициент восстановления p. исходя из значения 336 найдена большая разница до 100 от локального значения Mie в условиях нагрева и охлаждения пластины. Вместе с другими причинами это несоответствие может быть связано с колебаниями физических констант, обусловленных температурой.
Установлена также сильная зависимость критического значения КВД от направления теплового потока, соответствующего переходу от ламинарного пограничного слоя к турбулентному слою. В случае переноса тепла от стенки к воздуху в условиях турбулентного течения, которое произошло при M 2.87, локальное значение Киевского критерия может быть выражено следующим уравнением Н11.
- Если вы поместите Pr 0.72 в эту формулу, то числовой коэффициент будет равен 0.026. То есть для умеренной скорости она будет выше формулы 169 13.By критерием уравнения 208, расстояние от передней кромки модели принимается как длина x, но Следует иметь в виду, что выделение теплоты трения не требует ни большой скорости, ни сжимаемости. Сноска 3, стр. 335, и egg O. K. Proc.
Поток цилиндра еще не был полностью турбулентным. В обзорной статье Джонсона и Рубезинса приводится уравнение полного теплообмена в потоке вокруг плоской пластины. Если среднее значение числа MIV слоистого сечения определяется по уравнению 95 вида OI, 0.664 Ke RgCh 209 Для турбулентного течения-от среднего значения по формуле 208 следующим образом-форма Ми,0.037 Ке Rg7, 210 Целая тарелка N11,, 0.037 Ke 8-Ke2r8 18 Ke 5 Pr. Двести одиннадцать Вот и хкр. 7-критическое число Рейнольдса в точке перехода.
Лишь немногие металлы, напри-мер серебро, обладают Очень небольшой поглощательной способностью излучения видимой части спектра. Людмила Фирмаль
Если в потоке инцидентов нет сбоев, Kekr. 5 10 и уравнение 211 можно переписать в виде Н11 0.037 Пг7 Ке 8-23100. Двести двенадцать Пока теплопередача в турбулентных потоках не изучена более подробно, это уравнение будет служить основной формулой для расчета. В качестве определяемой температуры физических констант Троксон и Рубезин2 предложили следующее уравнение 3, основанное на расчетах Крокко 4 1 4-0. 032 Мг—0.58-П5— 1. Двести тринадцать Высокоскоростное исследование турбулентного течения газов в трубе проводилось экспериментом Юнга, и результаты, полученные Юнгом в диапазоне M 0.2 -, 5 и pe 40 000-190 000, могут быть представлены уравнением 1.
Здесь коэффициент теплопередачи определяется зависимостью Ч. м. — м. м.-А потом. Двести пятнадцать Это означает, что она связана со средней температурой адиабатического подавления по уравнению 195 Кроме того, термодинамическую температуру газа иногда называют статической температурой, а также давлением. Здесь, в отличие от формулы 205, коэффициент восстановления равен единице g 1.Температурный коэффициент в правой части уравнения 214 был введен для учета изменчивости физических констант продуктов сгорания, которые выступают в качестве рабочих жидкостей в экспериментах. Никакого воздействия в диапазоне 20-200 1 обнаружено не было.
В условиях высокоскоростной турбулентности через нагретые трубы Макадамс и его коллега 3 обнаружили различия в значениях коэффициента теплопередачи при различных формах ее determination. As как видно из рисунка, это только коэффициент теплопередачи ae. 112, не зависит от температуры стенки и адиабатической температуры тормоза 0-разность. Если разница температур большая. Получите почти постоянное значение и приблизьтесь к av. значение dm в 1-r 12cp непрерывно уменьшается по сравнению с экспериментом Юнга 4, поэтому температурный заголовок также очень велик. Поэтому можно предположить, что он получил Аад. е и почти без изменений.
В ее диапазоне 10 000 400 000 и 0,1-1,0 м результаты, полученные в эксперименте McAdams3, могут быть представлены следующими зависимостями 1 0.033 к-23. 216. Здесь все физические константы присваиваются средней температуре 0.Для адиабатического потока в трубе коэффициент восстановления независимо усредняется g 0,88 Тоже фигура. 112. По словам Макадамса, Николая и Кинана, коэффициент теплопередачи, который соответствует различным определениям турбулентности по трубам M 1. — 7-ад. Видишь-Ад. в-Т-М—вэ ээ-г1 Р-Т От M, в диапазоне значений M 0,2-G, при протекании по трубе g определяется по формуле. Двести семнадцать 216, пр 0,71.
Из уравнения, соответствующего среднему скоростному потоку Pg 0,71-177 Li 0.021 Ke0-78. Итак, мы видим, что числовой фактор в данном случае на 11 меньше. Elzer1 получено среднее значение коэффициента восстановления в диапазоне Ke 60 000-127 000 и M 0,2-0,6, в условиях турбулентности в трубе без теплообмена. 0.845.Эксперимент показал, что величина t имеет тенденцию к увеличению с увеличением Ke.
Смотрите также:
