Оглавление:
Гидравлический расчет и исследование сифонного слива для нефтепродукта
Из (3. 35) напряжения трения зависят только от γ˙. Но из (6. 151) мы видим, что pzϕ = τzϕ не является функцией z и по соображениям симметрии не Рис. 6. 10. Поток сдвига между вращающимся диском и неподвижной стенкой 6. 3. Однонаправленные потоки неньютоновских жидкостей 191 функция ϕ либо. Следовательно, напряжение сдвига τzϕ является только функцией r, как γ˙ = r dω / dz: р д £ dz = г (г) ; (6, 153) интегрирование (6. 153) дает uϕ = rω (z) = zg + c. (6, 154)
Отсутствие скольжения на неподвижной стенке подразумевает uϕ (0) = rω (0) = 0, (6. 155) следовательно, c = 0. Из (6. 148) следует, что uϕ (h) = rωr = hg , (6. 156) и, следовательно, g = ωr r / h, так что решение uϕ = rωr z / h. (6, 157) Сравнивая это решение с решением простого сдвигового потока (6. 4), мы видим, что на радиусе r со скоростью стенки u = rωr появляется простой сдвиговый поток.
Интеграция (6. 152) приводит произвольную функция, по соображениям симметрии, не является функцией от ϕ. Людмила Фирмаль
Следовательно, давление является функцией только r и, следовательно, всей правой сторона уравнения. (6. 150) является только функцией r. Ontheleft-handsidehover есть функция z. Это означает, что рассчитанное поле скорости курсовой работы по гидромеханике может только существуют в пределе → 0, то есть игнорируя инерционные члены. Если нельзя игнорировать инерцию жидкости, образуются вторичные потоки
и Форма решения (6. 147) не допускается.
- А также кинематическое ограничение (класс с) в разд. 4. 4), динамическое ограничение также возникает (класс b) в разд. 4. 4), в то время как никакие ограничения не были необходимы, поскольку учредительный отношение системы с ответвлениями обеспокоено.
- Если мы введем (6. 158) в (6. 150), то c может быть выражается через нормальные стрессовые различия. Кстати, измеряя сила на пластине с радиусом r и давление при r = 0, нормальное.
- Напряжения жидкости могут быть определены вискозиметром, который построен в соответствии с принципам
на рис. 6. 10. 6. 3. 3.
Нестационарные однонаправленные потоки жидкости второго порядка Продолжим поле скоростей, данное в (6. 147), до случая, когда диск несет из вращательного колебания ϕr = ϕˆr eiωt, (6. 159) 192 6 Ламинарные однонаправленные потоки и вместо (6. 147) мы теперь пишем uϕ = rωˆ (z) eiωt. (6, 160) (Как и в (6. 101), мы будем использовать сложные обозначения сложного трубопровода и придавать физический смысл только действительная часть.)
Компонент уравнения Коши (6. 151) в ϕ направление, в котором дополнительно рассматривается нестационарное течение, содержит член инерции ∂uϕ / ∂t с левой стороны. Поскольку мы игнорируем инерцию В терминах, этот член также обращается в нуль в предельном случае → 0. Уравнения. (6, 150) (6. 157), поэтому все еще действительны, так как не было сделано никаких ограничений относительно к учредительному отношению. Поскольку условия инерции были проигнорированы, проблема нестационарна только из-за граничного условия.
Содержание работы 1. Теоретическая часть. Теоретические основы гидравлического расчета сифонных сливов и сложных трубопроводов. 2. Расчетная часть. 1) Определение расхода жидкости через сифонный слив и проверка его работоспособности при заданных условиях перекачки. 2) Исследование возможности увеличения расхода жидкости путем изменения ее температуры или диаметра i-го участка.
Схема установки Методические указания В теоретической части приводятся и разъясняются основные понятия, уравнения и формулы применительно для расчета сложных трубопроводов и излагаются принципы расчета сифонных сливов. Гидравлический расчет сложных трубопроводов. В расчетной части обосновывается последовательность действий при выполнении задания. Рассматривается метод и приводится расчет расхода в сифонном сливе и устанавливается его работоспособность при заданной температуре.
